粉末混凝土的整體性探究

活性粉末混凝土（ReactivePowderConcrete，RPC）材料作為一種新型的水泥基復合材料，具有高強度、高韌性、高耐久性、良好的經濟性能和環保性能等特點，比普通的高強混凝土具有更大的優越性。

RPC材料的出現為鐵路橋梁向輕質、大跨方向發展提供了可能。目前RPC已成為國際工程材料領域一個新的研究熱點，但我國對RPC的研究僅限于材料性能階段，對RPC在結構設計和應用方面的研究較少。針對這種現狀，筆者嘗試性地對RPC應用于鐵路預應力橋梁時的結構設計以及受力情況進行了研究。

1有限元模型的建立1.120m跨度RPC預應力T梁尺寸參數RPC預應力T梁結構采用跨度20m鐵路低高度后張法預應力混凝土標準梁（圖號：專橋（02）2061-），梁高1.35m，高跨比h/L=1.35/20=1/14.8.

跨中至距梁端3.55m截面范圍內的梁段腹板厚0.19m；距梁端0.87m長度范圍內的梁段腹板厚1.06m（腹板與梁下緣等寬），中間2.68m范圍內梁段腹板厚度從0.87m到1.06m線性變化。

梁肋中心距1.8m，共采用5個橫隔板橫向連接。每片梁布置6束6-75鋼絞線，14根25非預應力鋼筋。具體尺寸如所示。

1.2基本數據梁計算跨度L=20m，梁全長L0=20.6m，梁高h=1.35m，直線梁。

恒載：自重：單片梁重658.4kN，載荷取值q1=658.4/20.6=31.96kN/m；道碴及線路設備：道碴槽寬3.9m，軌底至梁頂按0.6m設計，二期恒載取值q2=22.84kN/m（單片梁）.

活載：列車豎向活載縱向計算采用中活載普通活載?；钶d沖擊系數為1.24。

1.3各項設計參數（1）RPC：密度：=26kN/m3；抗壓強度等級：fcu.k=120MPa；抗壓極限強度：fc=80MPa；抗拉極限強度：fct=12MPa；彈性模量：Ec=4.8104MPa.

（2）預應力鋼筋（75鋼絞線）：單束面積：Ay=142.99mm2；預應力鋼筋抗拉強度標準值：fpk=1960MPa；預應力鋼筋抗拉計算強度：fp=0.9，fpk=預應力鋼筋彈性模量：Ep=1.95105MPa；鋼鉸線與RPC的彈性模量比n=Ep/Ec=4.0625.

（3）普通鋼筋（HRB335鋼筋）：鋼筋抗拉強度標準值：fsk=335MPa；鋼筋抗拉計算強度：fs=335MPa；鋼筋彈性模量：Es=2.0105MPa；鋼筋與RPC的彈性模量比：n=Es/Ec=4.1667.

（4）主要設計指標：

鋼絞線：控制應力值：con0.75fpk；最大應力值：p0.65fpk。RPC：最大壓應力值：c0.75fc；最大拉應力值：ct0.70fct。荷載作用階段：鋼絞線：最大應力值：p0.60fpk。RPC：最大拉應力值：c0.50fc；最大壓應力值：ct0.70fct；最大主拉應力值：tp0.70fct；最大剪應力值：c0.170fc。

1.4實體建模實體建模包括混凝土主筋和預應力鋼筋3部分。

混凝土采用SOLIDE45單元，主筋和預應力鋼筋采用LINK8單元。由于需要對RPCT梁的端塊局部應力進行后續研究，對端塊網格劃分相對細一些。沿梁縱向：跨中以482mm為一單元，變截面處以134mm為一單元，端部以87mm為一單元，端塊橫截面共劃分出554個單元，端塊單元采用尺寸約50mm50mm87mm，其中腹板劃分相對較密，主要是考慮其與彎起的預應力筋的更好耦合。所有網格劃分以循環命令控制。采用約束支座尺寸范圍中心線上的節點來模擬簡支支座。

2計算結果分別對梁在傳力錨固階段和荷載作用階段2種工況下進行受力計算，結果如所示。

3結果分析根據ANSYS運算結果，分別對梁在傳力錨固階段和荷載作用階段的整體受力性能進行分析，結果。

由數值可知，對于跨中各特征值，ANSYS計算值與初等梁理論計算值基本相符，此外，根據ANSYS計算結果，箱梁最大主拉應力值發生在預應力鋼筋錨固處，其值超過了8.4MPa的容許值，這個值的產生是由于建模過程中耦合法無法模擬錨固端墊塊及錨下加強螺旋筋的真實情況造成的，實際工程中錨固端有內置的螺旋鋼筋以及錨下墊塊，很大程度上分散了錨固處的應力集中并且承擔了大部分的主拉應力，一般不會在錨固處出現主拉應力的問題。

4結語用RPC替代普通混凝土用于鐵路預應力簡支T梁，通過建立ANSYS有限元模型進行計算，得出了梁在傳力錨固階段和荷載作用階段梁的整體性能均能滿足要求的結論，可為RPC今后在結構領域方面的應用與研究提供參考。